Questões de Concurso sobre Metalurgia

a bainita superior é formada por agulhas de ferrita com cementita precipitada no contorno das agulhas.

a bainita inferior é formada por agulhas de ferrita com cementita precipitada no contorno das agulhas.

a bainita superior é formada por finas ripas de ferrita com cementita precipitada no contorno das ripas.

a bainita inferior é formada por finas ripas de ferrita com cementita precipitada no contorno das ripas.

a bainita superior é formada por agulhas de ferrita com cementita ou carboneto em seu interior.

O refinamento do tamanho de grão resulta em um abaixamento da temperatura de transição dúctil-frágil, assim como um aumento no teor de carbono diminui a temperatura de transição dúctil-frágil.

O refinamento do tamanho de grão resulta em uma elevação da temperatura de transição dúctil-frágil, assim como um aumento no teor de carbono diminui a temperatura de transição dúctil-frágil.

O tamanho de grão grosseiro resulta em um abaixamento da temperatura de transição dúctil-frágil, assim como um aumento no teor de carbono eleva a temperatura de transição dúctil-frágil.

O tamanho de grão grosseiro resulta em uma elevação da temperatura de transição dúctil-frágil, assim como um aumento no teor de carbono diminui a temperatura de transição dúctil-frágil.

O refinamento do tamanho de grão resulta em um abaixamento da temperatura de transição dúctil-frágil, assim como um aumento no teor de carbono eleva a temperatura de transição dúctil-frágil.

por centrifugação, por ionização e de precisão.

por gravidade, por centrifugação e de coesão.

por gravidade, por centrifugação e de precisão.

sob pressão, por ionização e de precisão.

por gravidade, por ionização e de coesão.

O níquel diminui a resistência de aços recozidos.

O vanádio diminui a temperatura de crescimento de grão da austenita.

O silício diminui a resistência à corrosão.

O cromo aumenta da resistência à corrosão e à oxidação

O cobalto é um elemento de liga nos aços para nitretação.

p ≅ $\frac{6,6.\sqrt{2}.10^{-27}}{r^3}$ $\left[kg/m^3\right]$

p ≅ $\frac{5,6.\sqrt{2}.10^{-24}}{r^3}$ $\left[kg/m^3\right]$

p ≅ $\frac{4,1.\sqrt{2}.10^{-27}}{r^3}$ $\left[kg/m^3\right]$

p ≅ $\frac{5,6.\sqrt{2}.10^{-27}}{r^3}$ $\left[kg/m^3\right]$

p ≅ $\frac{6,6.\sqrt{2}.10^{-24}}{r^3}$ $\left[kg/m^3\right]$

Deformar mais intensamente o metal ↑ (maior 𝜀 e/ou maior ↑ 𝑡𝑎𝑥𝑎 𝑑𝑒 𝑑𝑒𝑓𝑜𝑟𝑚açã𝑜 𝜀̇) e controlar a perda de temperatura (maior ↑ 𝑣𝑒𝑙𝑜𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑𝑒 𝑑𝑒 𝑟𝑒𝑠𝑓𝑟𝑖𝑎𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜).

Deformar mais intensamente o metal (𝑚𝑎𝑖𝑜𝑟 ↑ 𝑑𝑒𝑓𝑜𝑟𝑚𝑎çã𝑜 𝜀 𝑒/𝑜𝑢 𝑚𝑎𝑖𝑜𝑟 ↑ 𝑡𝑎𝑥𝑎 𝑑𝑒 𝑑𝑒𝑓𝑜𝑟𝑚𝑎çã𝑜 𝜀̇) e controlar a perda de temperatura (𝑚𝑒𝑛𝑜𝑟 ↓ 𝑣𝑒𝑙𝑜𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑𝑒 𝑑𝑒 𝑟𝑒𝑠𝑓𝑟𝑖𝑎𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜).

Deformar menos intensamente o metal (menor ↓ 𝑑𝑒𝑓𝑜𝑟𝑚𝑎çã𝑜 𝜀 𝑒/𝑜𝑢 𝑚𝑒𝑛𝑜𝑟 ↓ 𝑡𝑎𝑥𝑎 𝑑𝑒 𝑑𝑒𝑓𝑜𝑟𝑚𝑎çã𝑜 𝜀̇) e controlar a perda de temperatura (𝑚𝑎𝑖𝑜𝑟 ↑ 𝑣𝑒𝑙𝑜𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑𝑒 𝑑𝑒 𝑟𝑒𝑠𝑓𝑟𝑖𝑎𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜).

Deformar menos intensamente o metal (𝑚𝑒𝑛𝑜𝑟 ↓ 𝑑𝑒𝑓𝑜𝑟𝑚𝑎çã𝑜 𝜀 𝑒/𝑜𝑢 𝑚𝑒𝑛𝑜𝑟 ↓ 𝑡𝑎𝑥𝑎 𝑑𝑒 𝑑𝑒𝑓𝑜𝑟𝑚𝑎çã𝑜 𝜀̇) e controlar a perda de temperatura (𝑚𝑒𝑛𝑜𝑟 ↓ 𝑣𝑒𝑙𝑜𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑𝑒 𝑑𝑒 𝑟𝑒𝑠𝑓𝑟𝑖𝑎𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜).

Deformar homogeneamente o metal (𝑑𝑒𝑓𝑜𝑟𝑚𝑎çã𝑜 𝜀 𝑒 𝑡𝑎𝑥𝑎 𝑑𝑒 𝑑𝑒𝑓𝑜𝑟𝑚𝑎$ç\tilde{a}$𝑜 𝜀̇ 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑡𝑎𝑛𝑡𝑒𝑠) e aplicar um resfriamento acelerado.

𝑈_𝑇 = K $\frac{1}{n}$𝜀^𝑛+1

𝑈_𝑇 = K $\frac{1}{n}$𝜀^𝑛

𝑈_𝑇 = K $\frac{1}{n+1}$𝜀^𝑛+1

𝑈_𝑇 = K $\frac{1}{n+1}$𝜀^𝑛

𝑈_𝑇 = K𝜀^𝑛

A atração entre átomos do mesmo tipo é igual à atração entre átomos de natureza distinta; e os átomos de natureza distinta atraem-se mais intensamente do que átomos de natureza semelhante.

A atração dos átomos do mesmo tipo é menor do que a atração entre átomos de natureza distinta; e os átomos de natureza distinta atraem-se mais intensamente do que átomos de natureza semelhante.

A atração dos átomos do mesmo tipo é maior do que a atração entre átomos de natureza distinta; e os átomos de natureza distinta atraem-se mais intensamente do que átomos de natureza semelhante.

A atração dos átomos do mesmo tipo é maior do que a atração entre átomos de natureza distinta; e os átomos de natureza distinta atraem-se menos intensamente do que átomos de natureza semelhante.

A atração dos átomos do mesmo tipo é maior do que a atração entre átomos de natureza distinta; e os átomos de natureza distinta atraem-se com a mesma intensidade do que átomos de natureza semelhante.

Não é necessária uma deformação mínima para causar a recristalização.

Diminuindo o tempo de recozimento, diminui-se a temperatura necessária para a recristalização.

O tamanho de grão final depende (fortemente) do grau de deformação e (fracamente) da temperatura de recozimento. Quanto maior o grau de deformação e/ou menor a temperatura de recozimento, menor será o tamanho de grão final.

A quantidade de deformação requerida para dar um grau de deformação/formação de defeitos equivalente diminui com o aumento da temperatura de trabalho.

Continuando o aquecimento após a recristalização se completar, o tamanho de grão diminui, devido ao aumento das interfaces de alto ângulo.

No grafite, os átomos estão organizados em camadas. Em cada camada, os átomos são dispostos em um arranjo hexagonal e essas camadas são ligadas entre si por ligações secundárias. Já o diamante, é formado exclusivamente por ligações covalentes, nas quais elétrons são compartilhados. Devido a essas características, o carbono, na forma de diamante, pode ser designado como um excelente agente abrasivo. Já o carbono, na forma de grafite, é um excelente condutor de eletricidade, devido às suas ligações covalentes com elétrons livres.

No grafite, elétrons participam de ligações fracas, do tipo Van der Waals, entre as camadas de anéis hexagonais formados por conjuntos de 6 átomos de carbono, e, como consequência dessas ligações interplanares fracas, a clivagem é fácil, dando assim origem às suas excelentes propriedades lubrificantes.

O grafite e o diamante são excelentes condutores de eletricidade, ambos, quando dopados com Ge, atingem a supercondutividade.

Tanto no diamante quanto no grafite, as estruturas cristalinas são constituídas exclusivamente por ligações do tipo primárias covalentes. Nesses sistemas, não existem ligações fracas, como as do tipo Van der Waals.

O diamante é constituído por uma estrutura tetragonal cúbica, em que os átomos de carbono estão ligados entre si, por ligações exclusivamente covalentes. Já o grafite tem uma estrutura hexagonal com elevada dureza e, por isso, trata-se de um material designado como agente abrasivo.

o crescimento do sólido se dá por migração de átomos do líquido para o sólido, acoplando os átomos, nas posições de equilíbrio, na superfície do líquido (reticulado cristalino), que é específico do metal em questão.

o núcleo é um sólido que pode crescer ou se dissolver, independentemente da temperatura do sistema.

a nucleação homogênea ocorre aleatoriamente em todo o sistema, ou seja, não existem sítios preferenciais para a formação de núcleo, e é obtida com o super-resfriamento do sistema.

nas operações industriais de vazamento de metal líquido, a nucleação será certamente heterogênea, pelo fato de que a superfície a ser criada pela nucleação, a partir de um substrato, é menor, (comparada à superfície da nucleação homogênea) podendo facilitar o processo, pois a força motriz para vencer a barreira energética de superfície é maior.

o trabalho realizado, W, para formar um núcleo esférico, por nucleação homogênea, é dado pela equação da variação total de energia livre na transformação de um líquido em um sólido não deformado, como segue: 𝑊 = ∆𝐺_ℎ𝑜𝑚 = $\frac{4}{3}$ 𝜋𝑟³ ∆𝐺_𝑣 − 3𝜋𝑟 ²𝛾.

△S ≅ 2,49 $\frac{J}{mol.K}$;

△S ≅ 20 $\frac{J}{mol.K}$;

△S ≅ 24,9 $\frac{J}{mol.K}$;

△S ≅ 0,20 $\frac{J}{mol.K}$;

△S ≅ 249 $\frac{J}{mol.K}$;

“X” e “Y” correspondem, respectivamente, aos tratamentos de têmpera e austêmpera. No caso da têmpera, devido ao resfriamento brusco, frequentemente é muito comum a formação de trincas devido a tensões térmicas formadas. Já para a austêmpera, o aço é resfriado, passando pela transformação bainítica, de modo diminuir a formação de tensões.

Tanto em “X” quanto em “Y” teremos uma condição de alívio de tensões quando comparado com a têmpera. Assim, o “Y” é conhecido como martêmpera porque é um tratamento que permite a formação de bainita, mas o estágio isotérmico causa um profundo alívio de tensões. Já “X” é o conhecido tratamento térmico de austêmpera, no qual o aço, apesar de formar martensita, apresenta excelentes propriedades mecânicas sem a presença de trincas ou defeitos causados por tensões térmicas.

“X” e “Y” correspondem, respectivamente, aos tratamentos de martêmpera e austêmpera. No caso da martêmpera, devido ao resfriamento mais brusco e rápida passagem pelos limites (MiMs), quando comparado com a têmpera, frequentemente é muito comum a formação de tensões térmicas, trincas e empenamentos. Por isso, é um tratamento que não dispensa o posterior revenimento. No caso da austêmpera, o aço é resfriado sem cortar as curvas de início e fim de transformação, passando depois pela transformação bainítica, de modo a viabilizar melhor relação dureza e ductilidade.

“X” e “Y” correspondem, respectivamente, aos tratamentos de martêmpera e austêmpera. A martêmpera consiste em uma modificação da têmpera em que o aço sofre um rápido resfriamento sem cortar o “nariz” da curva TTT (início-fim). Porém, antes que se atinja a temperatura Mi, o resfriamento é interrompido e mantido isotermicamente, por um tempo, acima dessa temperatura (Mi). Esse intervalo de tempo permite a liberação de tensões em excesso, viabilizando uma maior uniformização da temperatura para, finalmente, resfriar o aço passando através de Mi até Ms. O importante desse tratamento é que, a partir da temperatura isotérmica, o tempo é controlado de modo que posteriormente será formada a martensita, porém com menor distorção. Já o tratamento térmico “Y” refere-se à austêmpera, nesse caso se deseja a formação de bainita que poderá ser útil, devido à relação dos valores de dureza e tenacidade que são atingidos.

“X” e “Y” correspondem, respectivamente, à martêmpera e austêmpera. O tratamento térmico “X” é similar a um recozimento no qual o intervalo isotérmico favorece o crescimento da fase ferrítica. Assim, ao final do processo tem-se grãosferríticos com agulhas de Widmanstätten e excelente relação resistência mecânica e ductilidade. Já o tratamento térmico “Y” é indicado para situações nas quais se deseja uma estrutura final bainítica,sem a presença de martensita.

l) $r$₀ = ${\left(\begin{array}{c}\frac{nB}{A}\end{array}\right)}^{\frac{1}{(n-1)}}$; ll) ≅ 0,18 nm; lll) $F=\frac{-nB}{r_0^{(n+1)}}+\frac{A}{r_0^2};$

I) 𝑟₀ = ${\left(\begin{array}{c}\frac{nB}{A}\end{array}\right)}^{\frac{1}{(1-n)}}$; II) ≅ 0,24 nm; III) $F=\frac{-nB}{r_0^{(n+1)}}+\frac{A}{r_0^2};$

I) 𝑟₀ = ${\left(\begin{array}{c}\frac{nA}{B}\end{array}\right)}^{\frac{1}{(n+1)}}$; II) ≅ 0,18 nm; III) $F=\frac{-nB}{r_0^{(n+1)}}+\frac{A}{r_0^2};$

I) 𝑟₀ = ${\left(\begin{array}{c}\frac{nA}{B}\end{array}\right)}^{\frac{1}{(n-1)}}$; II) ≅ 0,18 nm; III) 𝐹 = 0;

I) 𝑟₀ = ${\left(\begin{array}{c}\frac{nB}{A}\end{array}\right)}^{\frac{1}{(n-1)}}$; II) ≅ 0,24 nm; III) 𝐹 = 0;

Um dos métodos mais eficazes para aumentar o desempenho em fadiga consiste em impor tensões residuais de compressão em uma fina camada da superfície.

A fadiga térmica é induzida normalmente devido a tensões térmicas desenvolvidas em uma temperatura constante na ausência de restrição mecânica do material.

A maioria das trincas que levam a uma falha por fadiga tem sua origem em posições superficiais, especificamente em sítios onde não há amplificação de tensão.

Um dos métodos mais eficazes para aumentar o desempenho em fadiga consiste em impor tensões residuais de tração em uma fina camada da superfície.

A fadiga térmica é induzida normalmente devido a tensões térmicas desenvolvidas por uma variação de temperatura na ausência de restrição mecânica do material.

Jateamento abrasivo.

Ação mecânica.

Ação química.

Hidrojateamento.

Solventes orgânicos.

Cobre.

Nióbio.

Chumbo.

Manganês.

Zircônio.

os termoplásticos amolecem quando resfriados.

polímeros são compostos com predomínio de ligações iônicas.

termorrígidos são plásticos com ligações cruzadas secundárias.

polímeros podem ser cristalinos, semicristalinos ou amorfos.

carbono e hidrogênio são os únicos elementos dos polímeros.

No plasma a fonte de calor utilizada no corte é o próprio jato de plasma, já no oxicorte a principal fonte provem da reação de oxidação do ferro com oxigênio puro.

Em muitos casos há vantagem do plasma em relação ao oxicorte, principalmente em cortes longos e de muitas peças.

Com oxicorte é possível realizar cortes em chapas de aço carbono e baixa liga acima de duas (2) polegadas de espessura, já com plasma isso não é recomendável.

Chapas cortadas com plasma tendem a apresentar menor distorção do que aquelas cortadas com oxicorte.

Com oxicorte é possível realizar o corte de diversas ligas metálicas, como aço inoxidável e alumínio, por exemplo, já no processo de plasma isso não é possível.

a distribuição dos dois elementos nos grãos não é uniforme, essa estrutura é denominada zonada e tem com propriedades superiores às ótimas.

quanto mais lenta for a taxa de resfriamento, maior será o grau de deslocamento da linha solidus fora de equilíbrio em relação à linha de equilíbrio.

a distribuição dos dois elementos nos grãos não é uniforme, o centro de cada grão é rico no elemento com menor ponto de fusão.

quanto maior for a taxa de difusão, menor será o grau de deslocamento da linha solidus fora de equilíbrio em relação á linha de equilíbrio.

a estrutura zonada é caracterizada por apresentar os contornos dos grãos ricos no elemento com maior ponto de fusão.